摘要：為了解決變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)系統(tǒng)振蕩和蒸發(fā)器結(jié)霜問題，對該系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)特性進(jìn)行分析。建立了變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)模型，模擬結(jié)果與試驗數(shù)據(jù)吻合較好。系統(tǒng)存在變排量壓縮機(jī)定轉(zhuǎn)速定行程、變轉(zhuǎn)速定行程、定轉(zhuǎn)速變行程和變轉(zhuǎn)速變行程四種運行方式，本文對四種方式下汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)特性進(jìn)行了分析。研究首次發(fā)現(xiàn)，在變活塞行程情況下，與定行程方式下性能參數(shù)一一對應(yīng)關(guān)系不同，蒸發(fā)壓力、制冷量等系統(tǒng)參數(shù)表現(xiàn)為多值對應(yīng)關(guān)系，系統(tǒng)存在“性能帶”，可使蒸發(fā)壓力保持在一個較小的范圍內(nèi)變化。變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)性能帶的發(fā)現(xiàn)和提出，豐富和發(fā)展了制冷系統(tǒng)特性分析理論。

　　關(guān)鍵詞：性能帶 變排量壓縮機(jī) 汽車空調(diào) 穩(wěn)態(tài)特性

　　1、前言

　　汽車空調(diào)系統(tǒng)的無級變排量搖板式壓縮機(jī)（以下簡稱變排量壓縮機(jī)）摒棄了傳統(tǒng)的離合器啟閉壓縮機(jī)調(diào)節(jié)方式，可以根據(jù)車內(nèi)負(fù)荷變化改變搖板角度和活塞行程，實現(xiàn)了汽車空調(diào)系統(tǒng)連續(xù)運行，不會引起汽車發(fā)動機(jī)周期性的負(fù)荷變化，車內(nèi)環(huán)境熱舒適性好，降低能耗，節(jié)約燃油[1，2].但是在由變排量壓縮機(jī)和熱力膨脹閥組成的汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)會出現(xiàn)系統(tǒng)振蕩[3，4]和蒸發(fā)器結(jié)霜現(xiàn)象，為了解決這些問題，必須對系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)特性進(jìn)行分析。

　　只有很少研究者對變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)特性進(jìn)行過分析。Inoue等人[3]在對汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)中七缸變排量壓縮機(jī)和熱力膨脹閥的匹配問題進(jìn)行了試驗研究，但是沒有理論分析。Lee等人[5]對變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)特性進(jìn)行了試驗研究和理論分析，但是認(rèn)為在變活塞行程情況下參數(shù)是一一對應(yīng)關(guān)系。

　　本文在變排量壓縮機(jī)穩(wěn)態(tài)模型基礎(chǔ)上，建立變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)模型并進(jìn)行試驗驗證，然后對系統(tǒng)特性進(jìn)行分析。

　　2、系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)

　　模型變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)系統(tǒng)由變排量壓縮機(jī)、蒸發(fā)器、冷凝器和儲液干燥器、熱力膨脹閥以及連接管道組成，制冷劑采用R134a.為簡化模型，忽略各連接管道的壓力損失和熱損失。與定排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)系統(tǒng)最大的不同是變排量壓縮機(jī)，所以重點介紹變排量壓縮機(jī)模型建立。

　　2.1 變排量壓縮機(jī)模型

　　本文研究的壓縮機(jī)為五缸變排量搖板式壓縮機(jī)，其排量可以在每轉(zhuǎn)10cm3到156 cm3范圍內(nèi)無級變化。根據(jù)變排量壓縮機(jī)的控制機(jī)理和結(jié)構(gòu)特點，圖1給出了壓縮機(jī)模型關(guān)系圖。首先建立控制閥數(shù)學(xué)模型從而確定搖板箱壓力Pw隨排氣壓力Pd和吸氣壓力Ps的變化規(guī)律，然后建立壓縮機(jī)運動部件動力學(xué)模型確定活塞行程Sp與排氣壓力、吸氣壓力、搖板箱壓力和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速Nc的關(guān)系，再通過壓縮過程模型由排氣壓力、吸氣壓力、吸氣溫度、活塞行程和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速來確定壓縮機(jī)制冷劑流量Mr和排氣溫度，這樣以上三個模型就組成了變排量壓縮機(jī)的穩(wěn)態(tài)模型。

　　2.2 其它部件模型

　　本文研究的蒸發(fā)器為四通道五列管片式蒸發(fā)器。蒸發(fā)器長0.2625m， 高0.228m，厚0.084m， 外表面?zhèn)鳠崦娣e5.5m2.蒸發(fā)器穩(wěn)態(tài)模型采用集總參數(shù)法，將蒸發(fā)器分為兩相區(qū)和過熱區(qū)兩個區(qū)域。

　　考慮到汽車空調(diào)部件組成特點和求解方便，將冷凝器和儲液干燥器組合在一起，儲液干燥器作為冷凝器過冷區(qū)的一部分。本文研究的冷凝器為平行流冷凝器，傳熱管為多孔矩形通道扁管，13/9/7/5通道分布，冷凝器長0.35m，高0.56m，厚0.02m，外表面?zhèn)鳠崦娣e5.58m².冷凝器穩(wěn)態(tài)模型采用集總參數(shù)法，將冷凝器分為過熱區(qū)、兩相區(qū)和過冷區(qū)三個區(qū)域。

　　熱力膨脹閥為交叉充注吸附式H型球型快開閥，公稱容量為2冷噸。通過熱力膨脹閥閥桿受力方程得出閥開度，采用熱力膨脹閥流量計算公式計算流經(jīng)熱力膨脹閥的制冷劑流量。

　　將變排量壓縮機(jī)、蒸發(fā)器、冷凝器和儲液干燥器和熱力膨脹閥四個部件穩(wěn)態(tài)模型按照部件進(jìn)出口參數(shù)關(guān)系有機(jī)結(jié)合，就組成了變排量壓縮機(jī)汽車空調(diào)制冷系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)模型。

　　2.3 系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)模型驗證

　　可以看出，行程減小時臨界蒸發(fā)壓力和臨界空調(diào)負(fù)荷的計算值和試驗點吻合較好，行程增大時臨界蒸發(fā)壓力的試驗值稍小于計算值，臨界空調(diào)負(fù)荷的試驗值稍大于計算值�？傮w來說，模擬計算和試驗數(shù)據(jù)吻合較好。